PROJET MDS Laisné Paul

Laisné Paul – TC3

PROJET MECANIQUE DES SOLS
Étude de cas :

Sommaire des résultats obtenus :

Tableau récapitulatif des paramètres géotechniques …………………………………….7/29
Tableau récapitulatif des contraintes verticales sans remblai……………………………10/29
Contraintes effectives dues au remblai………………………………………………...…13/29
Contraintes effectives dues au pont………………………………………………………16/29
Contraintes effectives totales…………………………………………..…………………17/29
Tableau représentatif des contraintes verticales et horizontales………………………….18/29
Tassements……………………………………………………………………………18-19/29
Temps de tassement…………………………………………………………………..20-21/29
Vérification de l’absence de rupture du sol…………………………………………..22-25/29
Débit d’eau s’infiltrant dans le batardeau……………………………………………..…28/29
Longueur de fiche du rideau de palplanche……………………………………………...29/29












































































































Récapitulatifolesdonnéessluquojet

NDomnéesgéotechniques

Remblaii

o

Poids volumique sec

0

Teneur en eau

Remblaierais

0

C

Cu

5

Argileonu.cm

Solf

0

15,13 tu

0,49

15

15,77
2,7

3E

Tu

4

6,5

30

l

1

15

1
LOS

Teneur en eau

m3

17h

7

eau

en

Paid volumique sec

o

o

4

Poids volumiquesec
Teneur

Limon

19h Ntm

00
o

Poidsvolumique sec 221mV m3
Teneur

en

eau

15

Poids volumique humide 21turym3

Teneur

en

eau

20 20

01

29












































































































Altitudes

3

le

22

201 2,0

23

220

24

20

25

24

26

o

0 6

0,5

20

21

2,5

Ç

3,0 1

m

2,5

145
C

25

un

6,5

40

17

111

m

ne
m

m

on

jj

impair

est
batardeau

et

sera

5
4

compris

entre

La pente

12,5

Normandie

du

donc

corsé de côté
ne

4Ochargement
Le chargement appliqué
remblai

1 et 5

talus

par le
19
est

pont

sur

le

199,8kVme

est de 1H pour 1,5

La longueur de la tête de talus

10

145mHz












































































































été

GI
tu

MIN

5

154ms

7

ré curls

idoh.com

7

En

sera

estimé par

Sol sur consolidé

En

3
s

7

8,8

Sol normalementconsolidé

En
Sol

En

2

5

sous

3

GIL

consolidé i
1
s

y

3,6

3129












































































































P

émissoires

On sait

eu

que

p
1

M

Tuck

On cherche

soit

Ensuite

Ta

1

Ps Pw

VT

Ps ups

w

taffXd

besoin de

twin

Çot E Péterait

Kat

Pour déterminer

n

dans

e

donc

1

e

Enfui
SR

Ça

te

avai

allons

nous

e

PswPs_

Vp

µ

e

w

Ps

tu

PI
fai VT

Ke Psq

nous

Ts

faut

il

un

ou

sol
e

devons calculer

w

e

K tw

saturé
w

Tu

SRC t's

pour un sol saturé
u

ru

e

vu

Veux e

4129














toque
Pour le remblais

19 tu Ntm

Vu 19C

ait

27
1g

e

et

1

1

Pour le remblai

O U Z

0,29

0,42

tot

19

10

SR

27

0,04

10

0,42

ancien

Xd
t

soit
e

1

01 59

m

1

sot

SR

0,59
17
10

27

0 28

et

0,07

ce

7

18,19

luNtm

0,59

r

17

21 9

0,29

171mm
17

19,76Mff

0,04

n
1

4

ce

0,07

10 X 0,59

0 37

0,37 20,7
0,32

5 29

Xd
Tu

13

15

15

Eh
e

13 tn Ntm

15

1

0,0049

78

tot

0

0,7 8
15 13

10

44
19

0,44

0049

0

27

S R

78

0

15 13
1

0,49

ce

20

n

Pourl'a

1

et

53

0

01710

X O 78

22h Ntm

Ta

i

Tu
e

22

1

et
rs

o

Q IS X 27

ce

15

25,3

0 nos

10

0

n

29

1 c 0,405

Vs et
S R

22
27
10

10
0

es

0 405

0,29

24 9

1

61g

T

Pour le sable

21 tu
21

X

d

e

et ce_

m

0,517,47
0,545

17,47

0,35

n
1

Lot
SR

20,2

0,545
21

0,35

10

Et
10

24,5

1

0,545

Tabeeaureiopitulatifi
l

tu Ts Kat ra

u

e

n

SR

Remblai 19,76 27 219 19

4

0,420,29 0,28

Remblai 18µg 27

20,717

7

0,59 0,37932

roses315,2

0,49

978 01449017

t.tt

m'on

15,13 27

Argile

Ancienne

Sable

21

27

24,9

27

24,5 17,4720,2 9545 OBS

15

0,23 919

176
1

7kg

Cependant

nous

anomalies

sur

L'argile

SR

que

De plus
doit être

pouvons observer plusieurs
ce
tableau

ancienne

doit

être

a

SR

alors

1,76

compris

entre

0 et 1

paid volumique humide
inférieur ou égal ou posée
de 0,4
Xp
volumique saturé on
dans

ce

le

tableau

199,8hmNIme

IL

nsm
dism

0,6mF

2
r

r

m

Àprésent

nous

l'amplitude
sous

le

allons

nous

intéresser

et de la durée

remblai

d'un

au

calcul de
tassement

Normandie

8

kg

d ermier les
contraintes verticales ainsi que les pressions
interstitielles dans le cas avant rembloi

Premièrement

nous

que.iq
Eh z

dessus du

venir

Tri tsar

au

h

n

Jj
On

allons

q

Tw

niveau
au

de

de l'eau

dessous du niveau

l'eau

tnPce

Luna

ura

u

utilise le référentiel suivant
234442 28292 0

4
ma

souse

g

a

J
9

1cg

Tableau

récapitulatif des contraintes

sans remblai

Ztual
3

O

O

O

O

22,74

0

22,74

Q.J.sn
4,5

45,47

45,47

m

94 29

19,5M

338 4 1

partie

superposition afin

f11 ti
Cas

313

25

415

il
cette

T'a

189,59

100

Cosoprissemblait

a

69 29

7 25
9450141,94

289 59

t

O

O

nous

de

utilisons

Xp

ff419
i

I

de la contraintedûe au remblais

soi

calculer

t
srx

une

of
cas de

q

la contrairedûe

l

I
au

pont
1

9

La pente

du talus est de

La longueur de la tête de talus

1,5

pour

12 Sm

D'après

l'obaqued'Oisterbergie

I
srx

On

llinxrff.is
Xp

et

le 12

19,76

2,5

dans

place

se

a.im

a

un

nouveau

o

referent el

6,25M

i

1,25 ne
Zz 2ps mn
Zz 3,75M
Z

Te

23777478

f
e
e

µ

s

Zs

10

m

Z

1 S

m

z

17,25

Z 8

19,5

M

m

1

9

Pour

Z

i

1,34

1,25

5

1,25

0,5

DONC 7

i

Eg ÛÇ

0,67

bg

2,5

DONC

49

Pourzzi

Ç

d

0,44

3,75

GÇ
I

Pour Za

Ey

1,67
7

i

1ff

0,33

Ç

et

1

1,25

0,41

Pœr
16
no

6

0,17 et

O

1

0,62

0,34

Pour Zoe

Sz

IÇI

0,11

et

Ç

0,42

1

0,261429

Pour Zz

i

0

ey

or

Ç

et

0,36

0 I

Q23PœnZ

Ez

0,09

g

0,32

et

I

O
2

T'a

2

dota

a

1
a

a

T'az

d

Otay

1

2 0,49
2
2

1

1

19,76

2

2

0,44 15,13

0,26 15,13

Ta

2

0,23

Toi p

2

0,18 15,13

g

2

0,47 15,13

2

T

2 0,5 19,76

15,13

38,73 Lula

28,44hPa
26,63

15

2

2 39,52tuba

tn Pa

hPa

73

2

13,92 tn Pa

2

10

89

hPa

13kg

Concernantlescontraintesdûes au pontaprèsremblai

t.li

la

Ci

l

a

On
que

longueur de talus

B

12 Sm

1

zxq
se

dans

place
pour

le

cas

le

même

avant

plan

de

reference

remblai

23244267282gZero

Jzz

g.ge
e

r

un

a

ZE

Z

m

z

m

Z y

4S

Zs

5,75 un
un

Z

12

Z 8
Zg

1 7

19,5

Zero

21,5

m
m
mr

14129

tour
m

1

n

12,5

Pourzzins
0,4
n

f

8

I

s

0,2

Pourzz.im
0

n

Et

1

3,33

0,09

Pour Zu i
me
n

Pœn
PœnZ

m

omZ

m

Pour

Zr

m

0,17

n

z

o i

m_

n

0,08

et

n

1,04

I

0,06

et

n

0,73

T

0,05

et

n

O

04

et

0,065

I

rz

O

1,78

et

QOPour29
0,64

fm

1

2,78

ru

O

m

0,22

n

0,58

0
s

1
o

0

I

02

0,02
1

9

DONCidq
SOIT

zxqxt

q

je

d
a

2

z

2
2

qu

15,98 0,08
15,98

1S g8tnP

6,39 hPa

2 15,98 0,2

a
d

ovecq.MS

8

2,56hPa
2,24hPa

0,07

2

15,98 0,065

08hPa

ao.u.ao.su
66

2

15,98 0,06

1,92hPa

a

Taj

2

15,98

0,025

0,8 tn Pa

a

j

2

15,98

0,022

0

2

15,98

0,02

a

a

9

7hPa
0,63hPa

1

9

Au total

at

a i

on

6,39hZ
d

1m

Zz

45 m
3,75

L 56

D8

un

D8

4,5
5,75 un

Zs

do

q

z

dF

Z

Zu

d

e

a

Pa

42,08hPa
40,97 hPa

D8

hPa

30,52
up

LUI

1cm
17

28

2g

19,5

Z

21,5

LUI

m

16

D8

mn

hPa

22,5

hPa

53

hPa

14,62

LUI

hPa

52

11

Calculdescontrainteshorigontol
Tue

ko

0,4

ko

0,6

Nous
car

Ko

T

rupture

et

pour le remblai
pour le banian

calculons
nous

u

allons
du

les
les

contraintes

utiliser

Ko

x

D'après les TD

horizontales
pour

la

sol
1

9

toux
ZF

t

thpama

6,392

04561

3,7

4,5M

06418225
85,55

85,55

JSQuo.ci

34,22

14450164,44
100206,12223
0325328,03221
7750348,77

398

E

34,22

sJs

s97968

17
19

2
3

u

7

n.ua

98,66
167
82

209,26

2

U

Pour le sol
On
s

sait

sur

consolidé

que

I

CceogEE

go.fcsego.jo

ne

E

0,05C
0,5

cc

J

191,94hPa

arc

69,88hPa

aqljqi.gl
ce
E

E

1

ej

b

1

bot

1

1

ÎÉsÎ

ogppa
zag µp
pz

f 161,42hPa
978 18dg

DONC
2,5

s

s

qose.ge g

0,217

jj

Qslog

191,94 161,42

m

n

Pour le sol normalement consolidé

H

xccxlo.gl
94,29hPa

avec

28,67

1 T
DONC

s

0,78

1
s

0,5

log

94,2g

0,324
n

Pour le sol sous
H_x

s
1

5

se
1

s

co

consolidé

Cc x

0

0,78
0,026

vu

do

log

T

338,41

14,6L

jÎ

sxlog
2,6

avec

un

19 29

C

tatut

Pour le sol sur consolidé
On

r

5 10

s

m

MEL

C

2

H

2,5

C

8,8

5 15

C

avec

Cv

F

Eoed
soir

É

1

T

a

tw
MPa

13,2

13,2

6,6

10

6

10

T root

DONC

2
10

6,6

473 485

6

131,5

h

5,48ff
i
t
noo

mlide.rs
avec

Cv

t

C œd
Cv

DONC

Tu

5

M

2

12,4
15

5

6,2

10

4

MPa

6,2

10

10

5

2

me

6

2

016

560

129

s

h
2

9

tide
2x

T

ff2

M

avec

Cv

2,5

Eœd

un

7,2M Pa

1 2

Ë

Cv
S

2

T

10

3,6

13

6

36

1010

888 888 s

h

3858

160,7J
Maintenant

rupture

du

allons

nous

sol

Avant remblai

à

vers

25

24

fuir

l'absence

de

et 26

contrainte principale

q

majeur

94,29 hPa

contrainte principale

qu

Rox

Tn

56,574hPa

mineure

0,6 94,29

2429

Après remblai
C

AINTETOT

L

Contrainte principale

majeure

Contrainte prmiupo.li mineure
CONTRAINTE

122,96hPa
83,78tn Pa

EFFECTIVE

principale majeure q 97,96hPa
Contrainte prmiupo.li mineure Tn 58,78hPa
Contrainte

Ensuite
C

et

C

C

on

détermine la droite de cohesion

l'ongle

de

frottement

avec

niterne

6,5 tu Pa
2,7

0

Ch Pa
h E
30
no
no

etc
ua

2429

Nous

voir

pouvons

les cercles de Mohr

Avant remblai

la

que

il y

droite de cohesion coupe

donc

a

rupture

contrainte principale

q

189,59

majeur

hPa

contrainte principale

Tn

mineure

0,6 189,59
Rox
113,75hPa

tn Pa

Après remblai
CONTRA

TOTAL

Contrainte principale

majeure

306,12hPa

majeure q

206,12hPa

Contraintepunicipiale mineure Tuer83 67hPa
CONTRAINT

FFECTIVE

Contrainte principale

Contraintepunicipiale mineure

t
n

123,67hPa

23 29

TChuPa
75
t
s

f

ÏÏ

üs

Tout
a

24

comme

aussi

ü

nous

aura

pouvons

voir

qu'à

25 il

y

rupture

Avant remblai

contrainte principale

q

majeur

337,24 hPa

contrainte principale

Rox

qu

CONTRA

mineure

0,6 337,24 tu Pa

202,34 hPa

TOTAL

Contrainte principale

majeure q 398,77 hPa
Contrainteprmiupo.li mineure i EELS9,26 hPa
24 29

C

iNT

E

c.ve

F

Contrainte principale

majeure t

Contraintepunicipiale mineure

hPa
209,26 hPa

348,77

ELUDA
75
t

c

Ï

ÏÏÏïoüsùïüùîü

Ëup

Tout
le

comme

les

est

lui

sol

résultats

sont

des

données

Ils

sont

oe est

résultats

deux
aussi

des

graphiques à
rupture Ces

autres
en

hypotises

obtenues

avec

le

fonction
jour de naissance
car
l'étude du

en

critiquable
censé éviter cette situation
donc

ne

sont

pas

26

or

les

cohérents

25 29

D

eonistordeau
bandeau est

Notre

Le débit est

donné

Q

cané de

côté le

12,5M

par
an

0,7 tn

4 le

x_

Tout Et 2

T'périmètre
batardeau

du

a

t

ans

Pour

cette question

nous

allons entrettre

mypoumi

a

que la
a

donc

Nous allons
se

situe

1h

12,5

aussi
au

normalement

ne

supposer

fond

de

fouille

consolidé c'est à dire
i

7ps

7,5

5

2

ah
a

le

que

centre de la couche de limon

au

On

palplanche

à 25

arrive

On

c'est à dire

25

ah

que

dlrs

dhr
26

17M

et

12,5

TE

17

7,5

m de profondeur

m

9,5

vu

26 29

Pour déterminer OI
de

et

OI

nous

utilisons l'abaque

Davidentrohf

Ei

T
Avec

nos

données

on

d

obtient
0,73

DONC

Ça J

0,56

et

1,55
0,53 et

0,56 DONC

1,1

2 9

Le débit
Q

s'infiltrant dans

d'eau

5 10

0,7

7

12,5 4,95

10

mys

charge

r

L

1,1

1,3
1er

1,3

zx

e

À

4

1,55 1 1,1

Cd

le batardeau estdonc

0154

ss

r

immnmplpl.com

l'équilibre hydrantotique

che

avons une

nous

condition viduipensable qui est

Soir

Zemin

Le

de

fond

rapport

Tuerie

7,5

m

o

11,2hm

de profondeur par

d'eau

niveau

4,95

w

5,13

tout

017cm
On a donc

Z
1

tw

fouille està

au

tu

Zanj

lui on

0,7 5 156 7,5

10

OIE

0,7

2,65

OI z

OI
5

10

6

4,95

4 12,5

c

7,5 4 12,5
10 4

2,65

2 9

On

émet

est

charge

que la perte

l'hypothèse
constante

0,84

e

OI
soir

e

2,65

2

8

0,54
2

1,3
DONC

0,54
et

1,1

2

Ensuite

de

utilisons

nous

0,56

avec

0,75
0153

avec

avec

J

2,65

l'abaque
17

Tz 9,53

La fiche de palplanche fait

D

de

1

1,55

Davidenkoff
12,75

DE 5,05

me

donc

r

1475

5,05

m

17,8

m

291cg